在石油、 化工 、 醫藥 、 能源等行業中 , 壓力 容器內的液位自動測量的應用非常普遍 。而液位 自動測量的多種方法中屬差壓式變送器液位測量 法應用***為廣泛 。本文著重介紹一般差壓變送器 在測量氣相易冷凝(在操作環境下)的工藝介質的 液位時對取源管路敷設的要求, 并分析錯誤安裝 帶來的后果。
  來的后果。 圖 1 為正確的安裝方法(差壓液位變送器和 就地液位計共用工藝設備的液位接口在一些引進 的項目中較常見), 圖 2 為錯誤的安裝方法(現場 安裝易出現的錯誤)。

1-差壓液位變送器的取源閥;2-冷凝容器;3-差壓變送器; 4-就地液位計;H -液位變化范圍;h -差壓變送器的上下取源
  口距離(圖 1 中);h 1 -冷凝容器取源口與差壓變送器上取源口 距離(圖 2 中);h 2 -冷凝容器取源口與差壓變送器下取源口距 離;M -變送器下取源口與差壓變送器正壓口之間的距離;L – 較低液位與差壓變送器下取源口距離。
  由圖可以看出: h =h1 +h2 (1) 假定:γ1 為被測介質在操作溫度 、壓力下的 比重;γ2 為隔離液或工藝冷凝液比重;γ3 為差 壓變送器下取源口至差壓變送器正壓口之間的被 測介質在環境溫度下的比重 (忽略設備上部氣相 介質的影響)。 設:差壓變送器量程為 p 1 , 負遷移量為 p2 。 圖 1 :(正確安裝的測量結果) p1 =γ1＊H (2) p2 =γ2＊(h +M)-γ1 ＊L -γ3 ＊M (3) 遷移后的量程范圍(對應 0 ～ 100 %):-p2 ～ -p2 +p 1 (4) 將等式(2)、(3)代入整理后得 : γ1＊L +γ3 ＊M -γ2 ＊(h +M)～ γ1 ＊(L +H)+γ3 ＊M -γ2 ＊(h +M) (5)
  從上式可以看出:各參數都是固定的, 從設 計到施工調校都能準確無誤的完成 , 確保測量結 果與實際液位的一致性。 圖 2 :(不正確安裝的測量結果) p1 =γ1＊H 同等式(2) p2 =γ2 ＊(h2 +M +h1 ＊Y )-γ1 ＊L -γ3 ＊M (6) 遷移后的量程范圍(對應 0 ～ 100 %): -p2 ～ -p2 +p 1 同等式(4) 將等式(2)、(6)代入整理后得 : γ1 ＊L +γ3 ＊M -γ2 ＊(h2 +M +h1 ＊Y ) ～ γ1 ＊(H +L)+γ3 ＊M -γ2 ＊(h 2 +M +h1 ＊ Y )
  Y 為h1 的液位系數 ,其值為 0 ～ 1 , 在開車的 ***初階段冷凝液在 h 1 段的液位為 0 , 即 Y 的值 為 0 ;隨著工藝裝置生產時間的延長 ,工藝冷凝液 在 h1 段的液位逐漸升高, 即 Y 值逐漸增大到 1 。 由于 Y 值從 0 增大到 1 的時間難以預測, 而現場 施工調試時往往忽略了這一變化過程 , 簡單地認 為 Y 值為 0(調試時的值), 且固定不變。將 Y = 0 代入等式(6)得調校后的實際負遷移量為 :
  p2 =γ2 ＊(h2 +M)-γ1 ＊L -γ3 ＊M (8) 與等式(6)相比負遷移量的值減少了 γ2 ＊h 1 ＊Y 。 將 Y =0 代入等式(7), 得調校后的實際量 程范圍為 : γ1 ＊L +γ3 ＊M -γ2 ＊(h2 +M)～ γ1 ＊(H +L)+γ3 ＊M -γ2 ＊(h2 +M) (9) 經數學整理分析(在此不作贅述)后可知 :儀 表測量結果因此比實際液位值偏小 。相對誤差 為:
  γ2 ＊h1 ＊Y ＊100/ γ1 ＊H % (10) 為了突出說明錯誤安裝方法的影響程度, 先作如下假設：
  作如下假設: γ1 =γ2 =γ3 =1(與水的比重), h1 的值根據 安裝的實際情況一般為 200 mm 。工藝裝置運行 一段時間后 Y 值為 1 。將此假設代入等式(10) 得相對誤差為 :
  20 000/ H % (11) 當液位范圍是 0 ～ 2000 mm 時 , 相對誤差為 10 %。正常的可接受的系統測量誤差約為量程的 (1 ～ 2)%, 錯誤的安裝導致誤差太大 。
  在實際的工程設計施工過程中的專業分工如 圖 1 ～ 2 的分工線所示 :p 代表管道布置專業 , I 代表儀表專業 。由儀表專業綜合工藝條件后向管 道布置專業提出系統條件 ,從工藝設備到差壓變 送器和就地指示液位計的取源根部閥部分的測量 管路由管道布置專業負責設計, 從取源根部閥到 差壓變送器和就地指示液位計的測量管路由儀表 專業負責設計 。因此 , 管道布置和儀表兩個專業 及施工單位都應注意 :儀表取源口應水平敷設,按 垂直角度敷設會導致很大的測量誤差。