氣體渦輪流量傳感器的三維建模：
    對于氣體渦輪流量傳感器的建模我們采用的方法與垂直螺翼式水表建模的方法一致，根據2維CAD圖紙進行分析、計算，而后在SolidWorks軟件中建立三維模型，有些細節尺寸，二維圖紙中并無詳細標注，則需將氣體渦輪流量傳感器實物和圖紙結合起來，盡可能地保留實物的外形和尺寸信息。通過以上方法得到了完整的氣體渦輪流量傳感器三維模型，該模型包含了機械圖紙的所有尺寸和外形信息。CN1VI-TM-100-6400和CN1VI-TM-80-6160兩種型號的氣體渦輪流量傳感器與WS-80垂直螺翼式水表相比，幾何結構相對簡單，不規則曲面較少，幾何建模較為容易。***后實現了三維模型的建立(如圖5.1、圖5.2所示)，其中圖5.1所示的是CNiM-TM-80-6160氣體渦輪流量傳感器整體裝配情況，圖5.2所示的是該氣體渦輪流量傳感器內部部件裝配圖。需要指出的是，CN}1VI-TM-100-6400和CNiM-TM-80-6160兩種型號的氣體渦輪流量傳感器，內部結構、零部件都是一樣的，的不同之處在于，他們的幾何尺寸不一樣，類似于按比例放大縮小一樣。
    由于氣體渦輪流量傳感器的結構相對簡單，并且通過前面水表內部流動的數值計算，己經掌握了一套可行的方法，來分析葉輪式流量儀表內部流動的情況。所以此部分我們未對模型進行簡化，采用完整的幾何模型來進行內部流場的數值計算，分析其內部流動情況。

圖5.1 SolidWorks中建立的氣體渦輪流量傳感器完整模型

圖5.2氣體渦輪流量傳感器內部部件裝配情況

計算網格的生成：
   網格的生成仍是前期工作的重點和難點，兩種氣體渦輪流量傳感器在幾何結構上也有一定的復雜性，主要表現在:表殼部分流體域和固體域不太規則;零部件中存在較多的倒角和圓角;葉輪外徑與表殼內壁的間距很小劃分網格較困難。    根據幾何結構的特點，我們先對幾何模型進行布爾運算，提取出流體域，然后采用分塊劃分的方法，將計算模型分成若干個部分。對進出口直管道采用結構化的六面體網格，中間復雜結構采用非結構化的四面體網格，并且在葉輪周圍對網格作了加密處理，保證了計算精度。因為兩種氣體渦輪流量傳感器的結構是相似的只是尺寸不一樣，所以此處只顯示一個氣體渦輪流量傳感器的網格圖。***終得到CNi1VI-TM-80-6160型號氣體渦輪流量傳感器的網格總量為180多萬(圖5.3), CNi1VI-TM-100-6400型號氣體渦輪流量傳感器的網格總量為220多萬。

圖5.3繪制的水表網格

邊界條件和湍流模型的設置：
   有關氣體渦輪流量傳感器內部流動的仿真問題中，我們采用的方法與水表內部流動的計算方法一樣，仍然是之前介紹過的多重參考坐標系模型，對葉輪所在的區域繪制一個旋轉流體區域，葉輪采用滑移邊界條件，相對于附近旋轉流體速度為零，即葉輪與旋轉流體有相同的轉速。然后指定旋轉流體一個與流量對應的角速度，讓其旋轉，計算渦輪流量傳感器內部流場。湍流模型依然采用的是Realizable k~e模型。
計算的流體介質是常溫下的空氣，邊界條件具體設置如下:①入口采用速度入口邊界條件，速度值固定為圓管中充分發展湍流的平均  速度，流量范圍:CN}1VI-TM-80-6160氣體渦輪流量傳感器13m3/hi250m3/h,  CNi1VI-TM-100-6400氣體渦輪流量傳感器32m3/hi650  mi/h;①出口邊界條件設定為壓力出口，壓力值固定為一個大氣壓;⑤管壁，表殼及前、后整流器和葉輪表面設為無滑移邊界條件。
計算結果分析，氣體渦輪流量傳感器內部流場分析：

圖5.4葉輪表面速度等值線圖
    本次工作模擬了兩種型號氣體渦輪流量傳感器的內部流動情況，獲取了一些內流場信息，如壓力分布圖，速度分布圖，***后得到了兩種型號氣體渦輪流量傳感器壓力損失的特性曲線。鑒于計算結果數據量的巨大，以及兩種氣體渦輪流量傳感器在結構上的相似性，有關內流場信息只給出了CNi1VI-TM-80-6160型號的氣體渦輪流量傳感器部分，計算了流量13m3/hi250 m3/h中六個流量點的內部流動情況。CNi1VI-TM-100-6400型號的氣體渦輪流量傳感器，計算了流量32m3/h}650 m3/h中四個流量點的內部流動情況，在后面給出了壓損特性曲線。
   從圖5.4六幅葉輪表面速度等值線分布圖可以看出，葉輪外緣的速度***大越往葉輪中心靠近速度越小，不同流量下葉輪表面的速度分布是相似的，但大小有所不同，渦輪流量傳感器葉輪表面的速度分布情況與水表葉輪表面的速度分布情況相似，具有相同的壓力特性。

圖5.5葉輪來流面壓力分布圖
    從圖5.5六幅葉輪來流面壓力分布圖可以發現，葉輪12片葉片中并不是每一片葉片底部的壓力值都很大，與上一章水表葉輪底部的壓力分布情況相似，原因同樣是采用多參考坐標系模型計算時，葉輪的位置是固定不動的，定常計算葉輪在某一個狀態下，氣體渦輪流量傳感器內部的流場，有些葉片的底部與表殼內部結構重合了，所以未受到流體較大的沖擊，葉片底部的壓力值自然就小了。

圖5.6葉輪表面速度矢量圖
    從圖5.6六幅葉輪表面速度矢量分布圖可以看出，葉輪表面速度矢量沿順時針方向旋轉與實際情況符合，速度分布比較均勻，在葉輪輪毅內表面有明顯的漩渦存在。

圖5.7渦輪流量傳感器截面靜壓分布圖
    從圖5.7六幅渦輪流量傳感器靜壓分布圖可以看出，內部靜壓分布總體上是一致的。兩端的進出口直管道上產生的壓力變化很小，壓力損失主要集中在渦輪流量傳感器內部，圖中可以看出從渦輪流量傳感器的入口到出口壓力梯度變化較為明顯，其中葉輪前后附近位置的壓力變化很大，說明該渦輪流量傳感器壓損產生的主要部件是葉輪。渦輪流量傳感器與水表相比，在計量特性方面精度更高，所以對葉輪的工藝要求也很高，一般采用金屬制的葉輪，并具有一定的導磁特性。

圖5.8渦輪流量傳感器截面速度分布圖
    此外，在圖5.8中可以了解渦輪流量傳感器內部流動的復雜情況。通過數值模擬的方法，我們可以比較方便地了解到渦輪流量傳感器內部的復雜流動，發現渦輪流量傳感器內部零件的幾何結構對壓力損失產生的影響，這將為后續的結構優化作出一定的指導。

氣體渦輪流量傳感器壓力損失性能分析：
   通過前面渦輪流量傳感器內部流場的數值模擬，我們得到了內部流場的較多信息，在了解了渦輪流量傳感器內部流動的情況后，我們對渦輪流量傳感器進出口兩端的截面進行面積分，提取面上的平均壓力值，計算其進出口截面上的壓力差，即壓力損失。為了驗證計算結果的正確性，我們針對計算的流量點
   進行了壓力損失的實驗測試，提取了實驗值，***后將計算結果和實驗結果進行了比對(如圖5.9，圖5.10）。

圖5.9 CNiM-TM-80-6160渦輪流量傳感器流量與壓損之間的關系曲線 圖5.10 CNiM-TM-100-6400渦輪流量傳感器流量與壓損之間的關系曲線
    從兩幅流量與壓力損失的關系圖可以看出，數值模擬結果和實驗結果吻合得較好。說明建立的幾何模型是正確的，內流場數值計算的構思是恰當的，內流場數值計算的方法是可靠的。    壓損是流量儀表的主要技術參數之一，其值越小，表示流體流經流量儀表所損耗的能量就越小，其經濟性就越好。通過數值計算的手段，來研究和改善儀表的壓損性能，是可靠有效的方法。

    應用三維設計軟件SolidWorks構建了CNiM-TM-80-6160和CNi1VI-TM-100-6400型號的氣體渦輪流量傳感器，在劃分網格和指定邊界條件后，采用有限體積法對控制方程進行離散，通過SM'LEC算法和Realizable k-e湍流模型對上述模型中的內流場進行數值模擬，給出了較多的內流場信息，分析了計算模型內部流場的信息，***后得到了兩種氣體渦輪流量傳感器的壓力損失值，通過實驗的手段來驗證數值計算的正確性。該研究結果對CNi1VI-TM系列的氣體渦輪流量傳感器的結構優化設計具有一定的指導意義，采用數值計算的方法來研究氣體渦輪流量傳感器的內部流動是可靠的，數值模擬的方法對儀表的優化設計起到很大的作用。